著陸腿承力盒擺上衝擊臺，右後鎖釦仍亮著綠燈。
周野先看綠燈的觸發條件。微動開關裝在鎖釦行程末端，只要鎖釦曾經越過閉合位置，電路便保持“已鎖”狀態；它不持續測量承力面是否貼緊。
高速攝像每毫秒一千幀，清楚記錄第三毫秒回退零點六毫米、第七毫秒重新貼緊。舊日誌每十毫秒才留一次值，剛好把整個動作吞掉。
攝像機只拍得到鎖釦外緣，周野又在齒背貼上薄膜位移標記。外緣回退時，齒背承力面壓力確實降到零，證明不是外殼彈性晃動造成的視覺錯覺。
第二輪衝擊把高速錄影與薄膜壓力同步。回退從第二點八毫秒開始，第三點二毫秒承力面完全離開；那四百微秒足夠讓反彈載荷把鎖齒推到危險邊緣。
林浩把加速度感測器裝在四隻鎖釦附近。衝擊先進入左前支腿，經承力盒外框傳播，抵達右後角時形成一股短促反向扭轉波。
右後鎖釦的保持彈簧沒壞，鎖齒也沒有崩角。問題是鎖釦基座與外框之間存在零點二毫米裝配間隙，扭轉波先讓基座側向偏移，再沿鎖齒斜面把鎖釦推出去。
零點二毫米間隙來自最初的可維護要求。拆裝十次後，基座仍能順利抽出，說明裝配並未超差。設計把靜態維護和動態承力分開計算，卻沒有考慮兩者在三毫秒裡同時發生。
周野讓加工組把間隙暫時填滿再衝擊。鎖釦不再退位，但外框焊趾應變增加百分之二十七。簡單塞緊只把故障搬到更貴的主結構上。
“彈簧往裡拉，外框把它往外撬。”梁師傅用兩枚齒輪演示，“單看彈簧力，當然覺得它不該退。”
臺架做靜態拉拔，鎖釦承載裕度很高。只有衝擊沿特定方向傳來時，側向間隙與齒面斜角一起作用，形成短暫失鎖。
有人提議把彈簧加硬。周野讓他們算了算：要壓住峰值波，彈簧力得增加近一倍，展開時液壓缸也要變大；如果裝配間隙仍在，衝擊還會轉移到鎖齒尖端。
另一方案把四隻鎖釦做成剛性同步。模型顯示，衝擊波會更快傳遍四角，原本只在右後發生的問題可能變成四隻一起抖。
周野要求測出扭轉波到達的精確順序。四角感測器顯示，左前角先受力，右後角晚一點八毫秒，波峰持續不到三毫秒。只要讓右後基座在這幾毫秒內保持正確貼合，彈簧本身已經足夠。
他們把衝擊點向右移動十釐米，最不利鎖釦隨之改變。四隻鎖釦必須具備同樣的防退能力，不能只給右後角加一個特製墊片。
四角波形的方向也不相同，有的先向內推，有的先向外拉。自緊楔塊的導向面必須讓危險方向形成貼合力，同時對正常變形不過度約束。
基座間隙來自可拆裝設計。著陸腿回收後需要更換鎖釦，完全消除間隙會讓維護人員在外場敲打基座。結構必須允許拆裝，又不能讓衝擊時基座先“走”那零點二毫米。
周野畫出一套隨載自緊楔塊：平時留可拆間隙，衝擊沿外框傳來時，楔塊先被壓入，反而把基座推向承力面。鎖齒背面再加一道低摩擦導向，讓側向波不能輕易轉成退出力。
倉庫裡有一批因接頭尺寸超差報廢的起落架鎖具。材料與熱處理批次合格，可作為重構原料。
【檢測到可重構承力鎖具】
【目標：衝擊自緊基座與防退導向鎖釦】
【預計消耗重構點：】
【當前重構點：】
周野沒有確認。自緊楔塊若卡得太深，落地後鎖釦可能打不開；若只在第一下衝擊有效，第二次反彈仍會把它抬起來。
試驗組把回收級的實際落地記錄做成三套輸入：均勻四腿著地、一角先落和帶兩度坡度著地。每套都含主衝擊與反彈，不能只拿最溫和的一套證明安全。
著陸腿還要承受鹽霧、沙塵與再入後的殘餘熱。楔塊若在乾淨室溫臺架上可靠，卻在細沙進入時卡住，所謂自緊可能變成自鎖死。
試驗計劃因此改成雙峰：第一次按額定著陸衝擊載入，三十毫秒後給第二個較小反彈衝擊。任何一次鎖釦退到保持線外，都算失敗。
陳大川盯著綠燈：“以後這燈還能信嗎？”
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