噴管回到野火工業後，團隊先做冷態流阻地圖。
七十二條通道逐條接入相同壓力，流量離散度不到百分之三。沒有一條堵死，也沒有過濾物證明內部脫落。
如果只看這張圖，噴管完全合格。可熱試車第一百二十秒的總壓降上升確實發生過，五個出口溫度也呈現相反變化。
周野要求在噴管外壁佈置高速紅外，在每組通道出口增加響應更快的溫度與壓力測點。第二次熱試不直接跑滿時間，而是按二十秒一級停留。
測點安裝不能在噴管外壁隨意鑽孔。團隊利用原有測試介面增加薄膜感測器，線纜沿低溫側引出，避免它們自己成為熱橋。
七十二路資料統一到微秒級時鐘。若溫度與壓力時間軸差半秒，因果關係便會被倒置，看起來像先升溫後缺流，實際可能恰好相反。
二十到八十秒，七十二條曲線平穩。九十秒後，三條通道出口溫度下降，說明流量突然增加；相鄰兩條溫度上升，流量反而減少。
一百一十六秒，五條曲線同時跳變，總壓降隨即增加。變化不是燃料整體變少，而是內部發生了重新分配。
停機冷卻後再測，五條通道又恢復原狀。固定堵塞不會自己消失，溫度觸發的幾何變化更可疑。
噴管採用槽道內襯與外套層結合結構。冷卻槽先加工在內襯外表面，再透過擴散連線封閉。正常情況下，相鄰通道之間沒有橫向通路。
常溫CT沒有看到貫通缺陷。團隊把一段同工藝見證環放進加熱載荷臺，在接近熱試溫度時進行原位成像。
見證環同時通入帶熒光示蹤的惰性液體。亮線出現後，示蹤物從第三十四槽進入第三十五槽，證明影像對應真實串流，而不是材料熱膨脹產生的成像偽影。
冷卻時，示蹤通道重新關閉，殘液被困在介面薄區。下一次加熱，它又從同一位置釋放，解釋了多次熱試中異常總在相近時刻出現。
溫度升高後，第三十四與第三十五通道之間出現一條極細亮線。亮線寬度只有十幾微米，冷卻後立即閉合。
那不是材料憑空裂開，而是連線介面一處未完全貼合的薄區在熱膨脹差作用下張開。燃料從高壓通道橫穿到低壓通道，改變了五條相鄰流路。
繼續加熱，另一處介面也出現短亮線。兩條橫向縫像臨時開啟的側門，讓部分燃料繞過原通道阻力，流量大的更冷，失去流量的更熱。
陳大川問：“冷卻液多的地方不是更安全嗎？”
梁師傅搖頭：“它多出來的流量，是從旁邊搶的。噴管不怕一處太涼，怕另一處被餓著還沒人知道。”
介面取樣顯示，薄區沒有氧化夾雜，連線強度在常溫拉伸中也合格。問題來自內襯與外套層熱膨脹響應不同，區域性剛度又被槽道排列放大。
金相進一步發現，薄區附近晶粒並未斷裂，說明連線不是已經徹底失效，而是在特定熱應力下發生可逆張開。正因如此，停機拆檢才總找不到固定裂口。
有限元模型把十八微米張開與實測串流量對應起來。縫寬增加並非線性影響，超過十微米後橫向流量迅速上升，五條通道分配在幾秒內一起改變。
在第一百二十秒附近，噴管壁溫度梯度達到臨界，薄區被剪下與剝離共同拉開。短時六十秒點火沒觸發，是因為介面溫差尚未積累到閾值。
有人建議把整個連線溫度和壓力提高，讓介面壓得更死。這樣可能減少薄區，卻會讓內襯晶粒長大，降低高溫疲勞壽命。
周野提出在薄區對應位置增加柔順微肋，讓外套層熱膨脹時有受控變形路徑；連線介面則用梯度擴散層過渡兩種材料的熱應變。
但微肋不能侵佔冷卻槽截面，也不能在外壁形成新的熱點。它必須只改變區域性約束，不改變七十二條通道原有水力尺寸。
柔順結構還要避開噴管的聲學模態。若微肋固有頻率落在燃燒壓力脈動附近，它可能像小簧片反覆彎曲，把熱問題換成高周疲勞。
結構組把燃燒頻譜、泵脈動與噴管模態疊在一起，給微肋留下頻率禁區。候選弧度只要落入禁區，熱應力再低也直接淘汰。
系統掃描到一隻因出口法蘭加工超差報廢的同型噴管。內襯與大部分外套材料完好，適合作為重構基體。
】管噴卻冷生再構重可到測檢【
】肋微束約順與面介流串防態熱：標目【
】：點構重耗消計預【
】：點構重前當【
。明證TC溫常靠只能不也果效復修，在存不下溫常在隙的米微幾十。認確有沒野周
。留保被主的部近靠有只終最。格資構重去失它讓會都載過史歷或化氧溫高一何任，基襯響影能不差超蘭法口出。驗複料材與厚壁了接還件廢報管噴
。啟開門側定認才足滿時同項兩至項三，通連現出像位原面介、降一升一度溫、斂收然突差道通鄰相：據判立獨立建流串態熱為隊團
。路的走該自各走續繼料燃條二十七讓並，啟開再不門側扇兩那著看眼親態熱在須必構結新
